WWW.BOOK.LIB-I.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Электронные ресурсы
 
s

Pages:     | 1 ||

«Кафедра «Химия и экология» МОРОЗОВА КСЕНИЯ ВИКТОРОВНА ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ИЗВЛЕЧЕНИЯ ЖЕЛЕЗИСТОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ПРИ КОМПЛЕКСНОЙ ПЕРЕРАБОТКЕ БОКСИТОВ НА АО «АЛЮМИНИЙ КАЗАХСТАНА» 6М072000 – ...»

-- [ Страница 2 ] --

1-патрубок питания; 2-сборная емкость; 3-всас насоса; 4-центробежный насос; 5-электродвигатель; 6-нагнетающий патрубок; 7-пробковый кран байпаса; 8-расходомер; 9-манометр; 10-гидроциклон 150мм; 11-сливной патрубок; 12-площадка; 13-патрубок опорожнения; 14-пробковый кран.

Результаты испытания по выводу железистых песков на пилотной установке из сырой и вареной пульп показали нецелесообразность применения данной схемы.

Исходя из химического анализа фракций +0,16 и +0,063, а так же с технологической точки зрения наиболее удобным было провести испытания на разбавленной пульпе питания, и пульпе питания третьего ряда промывки.

Полученные результаты на разбавленной пульпе при давление на входе в гидроциклон 2,5 кгс/см2, представлены в таблице 17.

–  –  –

В результате испытаний выявили, что давление питания на входе в гидроциклон должно быть 2,5 кгс/см2. Диаметр песковой насадки на гидроциклоне должен быть 8-10 мм. Так как в таких условиях происходит наиболее эффективная отбивка железистых песков.

Удаление железистых песков из разбавленной пульпы является удобной точкой вывода. Однако пески необходимо подвергать отмывке от щелочи (содержание Na2Oоб в жидкой фазе 140г/л), прежде чем вывести их из процесса. Таким образом, схема вывода железистых песков усложняется схемой отмывки песков гидроциклонов от щелочи. Также следует отметить, что в последующем снижение содержания фракции +0,063 в питании сгустителей может ухудшить процесс сгущения красного шлама.

Пилотная установка также была испытана на пульпе питания 3-го ряда промывателей. Полученные результаты представлены в таблице 18.

–  –  –

По результатам испытания пилотной установки видно, что оптимальный диаметр песковой насадки должен быть 8-10мм, а давление при поступлении в гидроциклон питания – 2,0 атм. так как при этом в песках гидроциклона содержится 55-57% Fe2O3.

Пески гидроциклона содержат низкую концентрацию щелочи, поэтому они не требуют основательной отмывки. Слив гидроциклона вводится в аппарат 3-го ряда промывки, а отсутствие тяжелой фракции не окажет сильного воздействия на процесс, так как дозировка флокулянта, подаваемая на аппарат, увеличится за счет снижения количества шлама на аппарат.

В результате испытаний пилотной установки была определена оптимальная точка вывода железистых песков – пульпа питания третьего ряда промывки.

Исходя из полученных в ходе пилотных испытаний практических данных, знаем, что процент отбивки Fe2O3 в гидроциклоне составляет 18,4% Для оптимальной работы аппарата рекомендован диаметр гидроциклона 150мм. Для большей эффективности использования производственной площади без снижения производительности аппарата гидроциклоны небольших диаметров собирают в батарею, где предусмотрен общий короб питания для всех гидроциклонов. В данной батарее находится 18 гидроциклонов диаметр каждого 150мм. Данная конструкция весьма компактна и легко размещается на крышке аппарата, будь то сгуститель, промыватель или мешалка.

Батарея гидроциклонов представлена на рисунке 6

Рисунок 6 - Батарея гидроциклонов

Схема вывода железистых песков из пульпы питания третьего ряда промывки.

В соответствии с результатами полупромышленных испытаний была разработана принципиальная схема вывода железистых песков из пульпы питания третьего ряда промывки, которая представлена на рисунке 7.

Описание схемы.





Шлам второго ряда промывки с содержанием твердого 300-350г/л поступает в гидросмеситель. Туда же подается горячая вода. Затем пульпа гидросмесителя с содержанием твердого 100-160г/л, с концентрацией 20-25 г/л Na2Oоб подается на батарею гидроциклонов для равномерного распределения.

В гидроциклонах происходит разделение. Слив с содержанием твердого 90-150 г/л, с концентрацией 20-25 г/л Na2Oоб отправляют в питающую коробку третьего ряда промывки, в хвостовой промыватель.

Пески гидроциклонов с содержанием 1100-1200 г/л твердого пески подвергаются дополнительной отмывке от щелочи. Отмывку осуществляют горячей водой в отстойнике.

Слив отстойника возвращают обратно в процесс, а пески транспортируют в отвал.

Батарея гидроциклонов состоит из 18 гидроциклонов 150мм с насадкой 8мм, выполненной из износостойких материалов. Насадка такого диаметра выбрана из расчета растачиваемости ее при эксплуатации до 10мм. Насадка диаметром 8-10мм является оптимальным вариантом и выбрана на основании пилотных испытаний.

Принципиальная схема вывода железистых песков из пульпы питания третьего ряда промывки представлена на рисунке 7.

Рисунок 7 - Принципиальная схема вывода железистых песков из пульпы питания третьего ряда промывки.

В результате проведенных испытаний пилотной установки определили:

Гидроциклонирование наиболее эффективный и простой способ вывода железистых песков, так как они представляют собой тяжелые и плотные фракции.

Наиболее оптимальной точкой вывода железистых песков является пульпа питания третьего ряда промывки красного шлама, так как концентрация Na2O в жидкой фазе песков не высокая, то пески не требуют отмывки от нее.

Диаметр песковой насадки должен быть 8-10мм, а давление питания при поступлении в гидроциклон – 2,0 атм. так как при таких условиях в песках гидроциклона содержится 55-57% Fe2O3.

Для большей эффективности использования производственной площади без снижения производительности гидроциклоны небольших диаметров собирают в батарею, где находится 18 гидроциклонов диаметр каждого 150мм.

2.8 Методы интенсификация процесса сгущения слива гидроциклонов при промывке красного шлама На этапе промывки красного шлама от щелочно-алюминатного раствора внедряется схема вывода железистых песков из пульпы питания третьего ряда промывки. Вывод железистой составляющей осуществляется при помощи батареи гидроциклонов. Продуктами этой схемы являются пески гидроциклонов, с содержанием 55-57% Fe2O3 и слив гидроциклонов с содержанием твердой фазы 117,3 г/см3. Далее слив гидроциклона поступает в аппарат третьего ряда промывки, где происходит процесс промывки от щелочно-алюминатного раствора за счет сгущения красного шлама.

Сгущение – процесс разделения гетерогенной системы под действием силы тяжести и концентрации твердой фазы в нижней части аппарата. [2] Отсутствие железистых песков, а именно плотной тяжелой фазы, в питании промывателя может отрицательно повлиять на процесс сгущения красного шлама, что повлечет за собой снижение производительности всего узла промывки. Дабы избежать возможных негативных последствий работы схемы вывода железистой составляющей необходимо интенсифицировать процесс сгущения красного шлама. Один из методов - применение высокомолекулярных соединений – флокулятов.

Флокулянты – это водорастворимые высокомолекулярные соединения, которые при введении в дисперсные системы адсорбируются или химически связываются с поверхностью частиц дисперсной фазы и объединяют частицы в агломераты (флокулы), способствуя их быстрому осаждению. Среди синтетических полимеров наибольшее распространение и применение получила группа полиакриламидных флокулянтов. В случае флокуляции высокомолекулярными полирами механизм сцепления обусловлен одновременной адсорбцией макромолекулы как минимум на двух частицах, так называемый механизм мостикообразования. [2] Эффективность флокуляции зависит как от характеристик флокулянта (природа и концентрация полимера, молекулярная масса, химический состав и гидродинамические размеры макромолекул), так и от характеристик дисперсной системы.

Для подбора эффективного флокулянта был проведен ряд лабораторных работ по сгущению пульпы питания третьего ряда промывки, результаты которых представлены в таблице 19.

–  –  –

Как видно из таблицы 19 наиболее оптимальным флокулянтом является А-4094D, так как скорость сгущения и уплотнение шлама лучше, чем у остальных испытуемых.

–  –  –

Исходя из полученных лабораторных данных, оптимальной дозировкой флокулянта является 100г/т шлама с его концентрацией 0,1%.

Вывод: для интенсификации процесса промывки красного шлама, а именно ускорения осаждения твердых частиц красного шлама, без изменения конструкции аппарата необходимо использовать флокулянт. По результатам лабораторных работ наиболее оптимальным является флокулянт А-4094D с дозировкой 100 г/т шлама и концентрацией 0,1%.

3 Экономический эффект внедрения схемы вывода железистых песков из красного шлама

3.1 Расчет технологического эффекта внедрения 3.1.1 Расчет количества оксида железа, не поступившего в процесс спекания в составе шихты Рассчитаем количество Fe2O3 не вводимое в состав шихты спекания.

Принимаем, что в процесс поступает 5700 т/см боксита без учета влаги с содержанием 21,5% Fe2O3. Рассчитаем приход Fe2O3 в процесс с бокситом по формуле Fe2O3.бокс =Пбокс а/100, где Fe2O3.бокс – количество Fe2O3, приходящее с бокситом, т/см;

Пбокс – количество боксита, поступающего в процесс, т/см;

а – процентное содержание Fe2O3 в боксите, %;

–  –  –

Существующая схема вывода железистых песков на стадии размола боксита позволяет вывести около 11% железистых песков от боксита. Тогда рассчитаем количество выводимых железистых песков по формуле

–  –  –

где Пж.п – количество железистых песков, удаляемое из процесса по схеме вывода железистых песков на стадии размола боксита, т/см;

в – выход железистых песков при работе схемы вывода на стадии размола боксита, %;

Пж.п. = 5700 11/100 = 627 т/см.

Содержание Fe2O3 в железистых песках составляет~55%.

Рассчитаем количество Fe2O3.выводимое с железистыми песками по схеме вывода железистых песков на стадии размола боксита по формуле:

–  –  –

где Fe2O3.ж.п.– количество Fe2O3, удаляемое схемой вывода на стадии разлома боксита, т/см;

с – процентное содержание Fe2O3 в железистых песках на стадии размола боксита, %;

Fe2O3.ж.п. = 627 55/100 = 344,9 т/см.

Рассчитаем приход Fe2O3 на передел Байера по формуле

–  –  –

Рассчитаем вывод Fe2O3 из пульпы питания 3-го ряда промывки.

Принимаем, что прямая фильтрация красного шлама (ФКШ) перерабатывает около 45% от шлама сгущения, тогда промывка красного шлама – 55% от шлама сгущения.

Рассчитаем количество Fe2O3, поступающее в процесс фильтрации красного шлама (ФКШ) по формуле:

–  –  –

где Fe2O3.фкш. – количество Fe2O3, поступающее в процесс фильтрации красного шлама, т/см;

d – распределение шлама сгущения на фильтрацию красного шлама, %;

Fe2O3.фкш. = 880,6 45/100 = 396,3 т/см.

Рассчитаем количество Fe2O3, поступающее в процесс промывки красного шлама по формуле:

–  –  –

где: Fe2O3.пром. – количество Fe2O3, поступающее в процесс промывки красного шлама, т/см;

е – распределение шлама сгущения на промывку красного шлама, %;

–  –  –

На промывку приходит фильтрат 1-ой и 2-ой стадии ФКШ, доля которого составит 0,18 ед. Тогда количество Fe2O3, которое придет на промывку вместе с фильтратом ФКШ составит 87,2 т/см. Суммарный приход (Fe2O3пром) на промывку Fe2O3 с учетом фильтрата ФКШ составит 571,5т/см.

Допустим, что приход на промывку равен его выходу, тогда шлам хвостовых промывателей содержит 571,5 т/см Fe2O3.

Исходя из полученных в ходе пилотных испытаний практических данных, знаем, что процент отбивки Fe2O3 в гидроциклоне составляет 18,4% (f), тогда вывод Fe2O3 из пульпы питания 3-го ряда промывки рассчитаем по формуле:

Fe2O3г/ц = Fe2O3пром f/100,

–  –  –

Дополнительный вывод Fe2O3 от прихода Fe2O3 на передел Байера в процентном выражении при работе схемы вывода на пульпе питания 3 -ей стадии промывки составит:

Fe2O3 = 105,2/880,6 100%,

–  –  –

3.1.2 Расчет снижения материальных потоков Рассчитаем количество железистых песков, удаляемое схемой вывода железистых песков на пульпе питания 3-ей стадии промывки.

Содержание Fe2O3 (Fe2O3г/ц ) в железистых песках составляет 56,3% (результат хим. анализа), соответственно количество железистых песков рассчитывается по формуле Пж.п. = Fe2O3г/ц. 56,3%/100% 2,

–  –  –

где: Al2O3г/ц – содержание Al2O3 в железистых песках гидроциклона, которое составляет 14,8%;

62/100 – отношение молекулярных масс Na2CО3 и Al2O3;

1,71 – коэффициент пересчета Na2Ооб в Na2CО3;

1,4 – щелочной модуль шихты;

Na2CО3 = ((374. 14,8 )/100) 62/102 1,71 1,4 = 80,5 т/сутки.

Снижение количества кальцинированной соды (Na2CО3/), необходимого для образования феррита натрия (Na2ОFe2O3) рассчитывается по формуле

–  –  –

где SiO2г/ц – содержание SiO2 в железистых песках гидроциклона, которое составляет 10,3%;

56/60 – отношение молекулярных масс СаО в СаCO3;

1,786 – коэффициент пересчета СаО в SiO2;

–  –  –

Суммарное количество компонентов шихты не поступающее в процесс спекания за счет работы схемы вывода железистых песков на пульпе питания 3-го ряда промывки составит

–  –  –

В результате работы схемы вывода железистых песков на промывке получаем снижение расхода шихты на 606 т/сутки.

Примем, что суммарный годовой расход шихты составляет 5202030тонн/год, тогда рассчитаем процент снижения количества шихты за счет работы схемы вывода на промывке по формуле

–  –  –

Рассчитаем высвобождение количества печей.

Допустим, что снижение количества спека будет равным количеству шихты. Примем, что среднегодовое количество работающих печей составляет 5,8 ед.

Тпечи = 5,8 %шихты /100%,

–  –  –

3.2 Расчет экономического эффекта внедрения 3.2.1 Расчет экономии сырья Экономия топлива (угля) Расход угля составляет 707200тонн/год, цена угля (апрель2011г) – 4837,16 тнг/тонну

–  –  –

Экономия восстановителя Среднегодовой расход восстановителя составляет 114800 тонн/год, цена восстановителя на апрель 2011года составляет 3861тнг/тонну

–  –  –

Экономия известняка (СаСО3) По материальному расчету, знаем, что на связывание кремнезема (SiO2) железистых песков потребовалось бы 128,4 т/сутки известняка, что в год составит 46866т/год. Цена известняка на апрель 2011год составляет 1207тнг/год. Рассчитаем возможные затраты на известняк

–  –  –

Экономия кальцинированной соды (Nа2СО3) Из материального расчета известно, что на связывание Al2O3 и Fe2O3 железистых песков потребовалось бы 91,7 тонна/сутки кальцинированной соды, что в год составит 33470,5 тонн/год. Цена на кальцинированную соду за апрель 2011 год – 39504,36 тнг/тонну. Товарное извлечение общей щелочи на переделе спекания равно 76%. При не введении такого количества кальцинированной соды экономия составит

–  –  –

Экономия боксита за счет снижения потерь Al2O3 в отвальном шламе.

Товарное извлечение Al2O3 на переделе спекания соответствует 83%.

Содержание Al2O3 в боксите составляет 0,415ед. масс. Экономия составит Эбокс.= 374 365 (1 - 0,8)/0,415 14,8/100 5271,5 = 51 326576 тнг.

Суммарная экономия составит

–  –  –

3.2.2 Расчет потерь Потери кальцинированной соды (Nа2СО3) c твердой фазой железистых песков Псоды/ = Пж.п. 2,5%/100% 1,71 365 3950,4, где 2,5%– содержание Na2Ооб в твердой фазе железистых песков;

1,71 – коэффициент пересчета Na2Ооб в Na2CО3;

365 – количество дней в году;

39504,16 – цена кальцинированной соды, тнг/тонна;

–  –  –

Потери кальцинированной соды (Nа2СО3) c жидкой фазой железистых песков Псоды = Пж.п. 0,6/1,01 2,5/1000 1,71 365 39504,16, где 2,5– концентрация Na2Ооб в жидкой фазе отмытых железистых песков, г/л;

1,71 – коэффициент пересчета Na2Ооб в Na2CО3;

365 – количество дней в году;

1,01 – плотность жидкой фазы, г/см3;

0,6 – отношение в железистых песках жидкой фазы к твердой;

39504,16 – цена кальцинированной соды, тнг/тонна;

Псоды = 374. 0,6/1,01 2,5/1000 1,71 365 39504,16 ==13 695 354,9 тнг.

Затраты на боксит при потере Al2O3 с железистыми песками составляют:

–  –  –

где: 365 – количество дней в году;

0,415 – масс. доля Al2O3 в боксите, ед;

0,2 – количество Al2O3 не прошедшее переработку, ед;

5271,5 – цена боксита, тнг/тонна;

–  –  –

П =,230 538475,7 + 13 695354,9 + 205 306303,3 = 449540134 тнг.

3.3 Экономический баланс затрат и прибыли, полученных от внедрения схемы вывода на промывке Годовой экономический баланс приведен в таблице 21.

–  –  –

Экономический эффект = 519 384743 – 449 540134= 141 844609 тнг/год или 964 929,3 дол.США/год при курсе валюты 147тнг за 1 дол.США.

Данные расчета экономического эффекта от внедрения схемы отмывки железистых песков на промывке подтверждают целесообразность внедрения.

Экономический эффект внедрения составит 964929,3 дол.США/год.

Высвобождение количества печей составит 0,25 печи.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Низкокачественное сырье с низким кремневым модулем и высоким содержанием железистых компонентов и различных примесей перерабатывается на АО «Алюминий Казахстана» по комбинированной последовательной схеме Байер-спекание.

В связи с разработкой и поступлением в технологический процесс бокситов Краснооктябрьского месторождения, содержащие в значительных количествах кремний- и железосодержащие компоненты, была разработана схема обогащения бокситов на стадии размола. Однако, данная схема позволяла удалять из процесса только 35% Fe2O3 от прихода с бокситом, остальные 65% Fe2O3 являются балластным потоком и после стадии сгущения красного шлама, через промывку поступают на ветвь спекания.

Спекание шихт с высоким содержанием Fe2O3 приводит к неустойчивой работе печей спекания и выдаче на передел выщелачивания оплавленного материала, что снижает извлечение Al2O3 и Na2O на первой стадии выщелачивания, увеличивает потери полезных компонентов со спековым шламом.

Для снижения вредного влияния на передел спекания Fe2O3 и извлечения из красного шлама железистых песков на этапе промывки красного шлама от щелочно-алюминатного раствора внедряется схема вывода железистых песков из пульпы питания третьего ряда промывки.

Вывод железистой составляющей осуществляется при помощи батареи гидроциклонов. Продуктами этой схемы являются пески гидроциклонов, с содержанием 55-57% Fe2O3 и слив гидроциклонов с содержанием твердой фазы 117,3 г/см3.

Отсутствие железистых песков, а именно плотной тяжелой фазы, в питании промывателя может отрицательно повлиять на процесс сгущения красного шлама, что повлечет за собой снижение производительности всего узла промывки. Дабы избежать возможных негативных последствий работы схемы вывода железистой составляющей необходимо интенсифицировать процесс сгущения красного шлама без изменения конструкции аппарата необходимо использовать флокулянт А-4094D с дозировкой 100 г/т шлама и концентрацией 0,1%.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАНЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Бенеславский С.И. Минералогия бокситов. –М.: Недра, 1974. -250с

2. Кузнецов С.И., Деревянкин В.А. Физическая химия производства глинозема по способу Байера. – М.: Металлургиздат, 1964. – 350с.

3. Кузнецов С.И., Деревянкин В.А. Комплексное использование низкокачественных бокситов. – М.: Металлургиздат, 1972. – 222с.

4. Ни Л.П., Халяпина О.Б. Физико-химические свойства сырья и продуктов глиноземного производства. –Алматы, 1978. - 295с.

5. Ни Л.П., Райзман В.Л. Комбинированные способы переработки низкокачественного алюминиевого сырья. - Алма-Ата.: Наука, 1988. -256 с.

6. Лайнер А.И. и др. Производство глинозема. –М.: Металлургия, 1978.

-344с.

7. Пономарев В.Д. Избранные труды.- Алма-Ата.: Наука,1973. - 390с;

8. Ибрагимов А.Т. Будон С.В. Развитие технологии производства глинозема из бокситов, изд-во «Дом печати», г.Павлодар,2010, стр.–304;

9. А.Г.Касаткин Основные процессы и аппараты химической технологии, изд-во «Химия», г.Москва, 1973 – 749;

10.Р.Н. Шестов Гидроциклоны, изд-во «Машиностроение», г.Ленинград, 1967, стр – 78.

11.Отчет по НИР. Интенсификация усовершенствования технологии производства глинозема на ПАЗе. Разработка технологии переработки бокситов Краснооктябрьского месторождения.- Алма-Ата,1984.-107с.

12. Пат. 2435 РК, кл. СО1F7/06; опубл.1995.

13. Пат. РФ 2010001, кл. СО1F7/00; опубл. 1994.

14. Пат. 6616902, кл. СО1F7/02,7/06; опубл. 2003.

15. Отчет КазМеханобр. Технико – экономическое обоснование целесообразности обогащения бокситовых руд Краснооктябрьского месторождения.-Ленинград, 1972, - 131с.

16. Пат. 2136378 РФ. Способ обогащения бокситов: опубл. 1999.

17. Пат. 2303801 РФ. Способ флотационного обогащения полезных ископаемых; опубл.

18. Пат 2307711 РФ. Способ флотационного обогащения полезных ископаемых; опубл.

19.17 Пат. 2096327 РФ, кл. СО1F7/38; опубл. 1997.

20.18 Отчет о НИР. Интенсификация усовершенствования технологии производства глинозема на ПАЗе. Лабораторные исследования по изучению технологии переработки Краснооктябрьских бокситов с предварительным обжигом.- Алма-Ата,1984.-49с.

21. Деревянкин В.А., Чернышев В.Б. и др. О переработке сидеритизированных бокситов на глинозем. Цветные металлы, №12, 1975, С – 7-13.

22. Чернышев В.Б. и др.Влияние обжига бокситов на технологические показатели производства глинозема. Цветная металлургия, №1, 1974, С – 25-28.

23. Ни Л.П., Турсунбаев Т.Б. и др. Использование высокожелезистых и сидеритизированных бокситов в производстве.Труды ИМиО АН КазССР, Т-50, 1975, С. 8-12.

24. Турсунбаев Т.Б., Ни Л.П и др. Кондиционирование бокситов с применением магнетизирующего обжига. Цветная металлургия, №23,

1974. С - 15-20.

25. Лапин А.А., Сусс А.Г.и др. Переработка высококремнистых бокситов по технологии содово – известкового выщелачивания с регенерацией щелочи из красного шлама. //Сборник докладов XII международной конференции «Алюминий Сибири». Разд.2. Производство глинозема. - 2006.- С.162

-171.

26.Тастанов Е.А. Разработка физико-химических основ и совершенствование технологических процессов переработки низкокачественных процессов: дис. … докт.техн.наук. –Алматы: ИМиО, 2003. –86с.

27. Пат. 2326817, кл.СО1F7/38. Способ переработки глиноземсодержащего сырья на глинозем; опубл. 20.06.2008.

28. Пат. СО1F7/38. Шихта для получения глинозема; опубл. 27.06.2008.

29. Пат. 7123 РК, кл СО1F7/04, опубл. 2000.

30. Ни Л.П., Медведков Б.Е., Абдулвалиев А.А. и др. Исследование по переработке Краснооктябрьских бокситов с раздельным выщелачиванием глинистой и каменистой фракций /Переработка некондиционного сырья на глинозем: сб. научн. Тр. ИМиО АН КазССР. – Алматы, 1987. – С3-8.

31. Медведков Б.Е., Абдулвалиев Р.А., Майер А.А., Насыров Н.З. и др.

Полупромышленные испытания по раздельной переработке глинистой и каменистой фракций Краснооктябрьского боксита /Переработка некондиционного сырья на глинозем:сб. научн. тр. ИМиО АН КазССР. – Алматы, 1987. – С 8-18.

32. Насыров Н.З. Способ усовершенствования переработки Тургайских бокситов на Павлодарском Алюминиевом заводе: дис. … канд.техн.наук. – Алматы: КазПТИ, 1973. –167с.

33. Пат. 4614641, кл СО1F7/06; опубл. 1986.

34. Беляев А.И. Металлургия легких металлов.-М: ГНТИ по черной и цветной металлургии, 1962. - 442с.

35. Троицкий И.А., Железнов В.А. Металлургия алюминия,

36. Лайнер А.И. и др. Производство глинозема. – М.: Металлургия, 1961.

-604с.

37.Ни Л.П., Гольдман М.М., Соленко Т.В. и др. Окислы железа в производстве глинозема. – Алма –Ата; Наука, 1971. - 128с.

38.Ни Л.П., Гольдман М.М., Соленко Т.В. Переработка высокожелезистых бокситов. – М.: Металлургия, 1979. - 248с.

39.Грачев В.В., Непокрытых Т.А., Шемякин В.С. и др. Зависимость технологических показателей процесса спекания от качества боксита.

Сборник научных трудов. Перспективные технические решения в производстве глинозема, алюминия и кремния. - Л: ВАМИ, 1987. –С.29

40. Технологическая инструкция гидрометаллургического цеха АО «Алюминий Казахстана», 2009г.



Pages:     | 1 ||

Похожие работы:

«Зерновые культуры (Выращивание, уборка, доработка и использование) Учебно-практическое руководство Под общей редакцией доктора с.-х. наук, профессора, иностранного члена РАСХН Д. Шпаара 3-е издание, доработанное и дополненное ИД ООО "ДЛВ АГРОДЕЛО" Москва УДК 633.1 ББК 42.112 З 58 Авторы книги Хр...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ ОДЕССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ И. И. МЕЧНИКОВА БИОЛОГИЧЕСКИЙ ФАКУЛЬТЕТ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ПРАКТИЧЕСКИХ ЗАНЯТИЙ ПО КУРСУ "ПОПУЛЯЦИОННАЯ МОРФОЛОГИЯ" (для студентов 3-го курса биологического факул...»

«Тема урока: "Подари эту розу поэту." (Цветы в творчестве А. А. Фета) Литературно-биологическая гостиная Цель проведения: -Расширить и углубить знания учащихся о творчестве А. А. Фета;-Обобщить знания о строении цветков, соцветий, их биологической роли;-Продолжить формирование научного м...»

«МКОУ "Новорычанская ООШ" ДО Дидактические игры по экологии для детей старшей группы.Составила: воспитатель старшей группы Нурманова А.К. 2014г. Дидактическая игра "Рисуем птиц". Дидактическая задача. Учить воссоздавать целостный образ животного с учетом особенностей его внешнего вида; развивать память, предметн...»

«ХМЕЛЕВА АННА НИКОЛАЕВНА ВЛИЯНИЕ УЛЬТРАЗВУКОВОГО ОБЛУЧЕНИЯ НА РИЗОГЕННУЮ АКТИВНОСТЬ РАСТИТЕЛЬНЫХ ОБЪЕКТОВ В ПРИСУТСТВИИ РЕГУЛЯТОРОВ РОСТА специальность 03.00.16 – экология Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата биологических наук Барнаул 2009 Работа выполнена на кафедре общей химии и экспертизы това...»

«СОГЛАШЕНИЕ МЭРОВ ПО КЛИМАТУ И ЭНЕРГИИ Мы, Мэры, подписывающие это Соглашение, разделяем видение устойчивого будущего – независимо от размеров нашего муниципалитета и его расположения на карте мира. Это общее видение стимулирует наши действия по решению взаимосвязанных проблем: смягчения последствий изменения климата,...»

«РЕКОМЕНДУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА для написания раздела диплома "Мероприятия по охране труда и безопасности жизнедеятельности"Структура раздела и правила оформления диплома: 1. Дипломное проектирование: мероприятия по охране труда и безопасности жизнедеятельности: учеб.-метод. пособие дл...»










 
2017 www.book.lib-i.ru - «Бесплатная электронная библиотека - электронные ресурсы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.